Содержание Исходные данные. 2




НазваниеСодержание Исходные данные. 2
Дата конвертации13.02.2013
Размер22.48 Kb.
ТипТексты
Содержание

1. Исходные данные. 2
2. Определение количества выделяющихся вредностей и расчет необходимых воздухообменов 3
2.1. Воздухообмен по избыткам явной теплоты 3
2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги 3
2.3. Воздухообмен по вредным выделениям 4
2.4. Количество рециркуляционного воздуха 4

3. Построение процессов обработки воздуха на ID диаграмме 5

4. Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования 6
4.1. Расчет фильтра 6
4.2. Камера орошения 7
4.3. Воздухонагреватели 8
4.4. Холодильные установки 9
4.5. Вентиляторные агрегаты 10

Список литературы. 10

Схема компоновки кондиционера 11


1. Исходные данные

Схема СКВ - 1
Место строительства г.ЯЛТА.
Помещение - УНИВЕРСАМ
Размеры помещения 38х20х5 м.
Число людей - n = 400 чел.
Теплопоступления
от солнечной радиации Qср = 14,5 кВт, от освещения Qосв =12,6 кВт, от оборудования Qоб = 0
Влаговыделения от оборудования Wоб = 0 Теплоноситель - горячая вода для ХПГ 1=150 оС, 2=70 оС, для ТПГ `1=70 оС, `2=50 оС.

табл. 1
период года холодный и п.у. теплый расчетные параметры наружного воздуха температура text, оС tБext = -6 tБext = 30,5 энтальпия Iext, кДж/кг IБext = -2,5 IБext = 64,5 скорость ветра ext, м/с 8,7 1 барометрич. давление Pext , ГПа 1010 1010 расчетные параметры внутреннего воздуха. температура воздуха, tв оС 20 24 относительная влажность, в, % 60 60 влагосодержание dв, г/кг 8,7 11,2 Выбор параметров наружного воздуха производен по параметрам Б (прил. 8 [1]).


2. Определение количества выделяющихся вредных веществ и расчет необходимых воздухообменов

2.1. Воздухообмен по избыткам явной теплоты

Теплопоступления от людей для ТПГ:
QляТ = qя • n = 0,075 • 400 = 30 кВт, где qя - поток теплоты, выделяемый одним человеком, qя=0,075 кВт - при легкой работе и t=24оС.
Теплопоступления от людей для ХПГ:
QляХ = qя • n = 0,1 • 400 = 40 кВт, где qя = 0,1 кВт - при легкой работе и t=20оС.

Теплоизбытки помещения для ТПГ:
QяТ = Qля + Qср + Qосв + Qоб = 30 + 14,5 + 12,6 + 0 = 57,1 кВт Теплоизбытки помещения для ХПГ:
QяХ = Qля + Qосв + Qоб = 40 + 12,6 + 0 = 52,6 кВт

Температура приточного воздуха для ТПГ:
tп = tв - t = 24 - 6 = 18 оС, где t - температурный перепад в зависимости от помещения и подачи воздуха t = 6 оС - для общественных зданий при высоте притока 5 м.
Температура приточного воздуха для ХПГ:
tп = tв - t = 20 - 6 = 14 оС,

Воздухообмен по избыткам явной теплоты для ТПГ:
G1Т = 3600 • Qя / св (tв - tп) = 3600 • 57,1 / 1 • (24-18) = 34 260 кг/ч где св - удельная теплоемкость воздуха св = 1 кДж/(кг оС) Воздухообмен по избыткам явной теплоты для ХПГ:
G1Х = 3600 • Qя / св (tв - tп) = 3600 • 52,6 / 1 • (20-14) = 31 560 кг/ч


2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги

Избыточные влаговыделения в помещении для ТПГ:
WТ = gw • n + 1000 • Wоб = 105 • 400 + 1000 • 0 = 42 000 г/ч где gw - влаговыделения одним человеком gw = 105 г/ч - при легкой работе и t=24оС.
Избыточные влаговыделения в помещении для ХПГ:
WХ = gw • n + 1000 • Wоб = 75 • 400 + 1000 • 0 = 30 000 г/ч где gw = 75 г/ч - при легкой работе и t=20оС.

Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги для ТПГ:
G2Т = WТ / (dв - dп) = 42 000 / (11,2-6,2) = 8 400 кг/ч Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги для ХПГ:
G2Х = WХ / (dв - dп) = 30 000 / (11,2-1) = 2 940 кг/ч


2.3. Воздухообмен по вредным выделениям

Количество вредных веществ поступающих в воздух:
Z = n • z` = 400 • 60 = 24000 г/ч где z` - выделения 1 человеком СО2 при легкой работе z` = 45 г/ч Воздухообмен по вредным выделениям:
G3 =  • Z / (zв - zп) = 1,2 • 24000 / (3,2 - 0,6) = 11 000 кг/ч где zв - ПДК СО2 в удаляемом воздухе для помещений с кратковременным пребыванием людей zв =3,2 г/м3 zп - концентрация СО2 в приточном воздухе для малых городов zп =0,6 г/м3

К расчету принимается наибольший воздухообмен по избыткам явной теплоты для теплого периода.
G = G1Т = 34 260 кг/ч
L = G/ =34260/1,2 = 28 550 м3/ч

2.4. Количество рециркуляционного воздуха

Минимально необходимое количество наружного воздуха:
Gнmin =  • n • l = 1,2 • 400 • 20 = 9600 кг/ч где l - количество наружного воздуха на 1 чел, при кратковременном пребывании l = 20 м3/ч

Сравнение минимально необходимого количества наружного воздуха и воздухообмена по ассимиляции выделяющейся влаги:
Gнmin < G3 принимаем Gн = G3= 11 000 кг/ч

Количество рециркуляционного воздуха Gр = G - Gн = 34 260 - 11 000 = 23 260 кг/ч




3. Построение процессов обработки воздуха на ID диаграмме

Избыточный поток скрытой теплоты от людей для ТПГ:
QсТ = = qс • n = 0,08 • 400 = 32 кВт, где qя - поток теплоты, выделяемый одним человеком, qс=0,08 кВт - при легкой работе и t=24оС.
Теплопоступления от людей для ХПГ:
QсХ = qс • n = 0,05 • 400 = 20 кВт, где qс = 0,05 кВт - при легкой работе и t=20оС.

Угловой коэффициент угла процесса для ТПГ:
EТ = 3600 • (QяТ + QсТ) / WТ = 3600 • (57,1 + 32) / 42 = 7600 кДж/кг влаги Угловой коэффициент угла процесса для ХПГ:
EХ = 3600 • (QяХ + QсТ) / WХ = 3600 • (52,6 + 20) / 30 = 8700 кДж/кг влаги

Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ТПГ dс = (Gн • dн + Gр • dв) / G = (11 000 • 13,2 + 23260 • 11,2) / 34260 = 12 г/кг Влагосодержание смеси наружного и рециркуляционного воздуха для ХПГ dс = (Gн • dн + Gр • dв) / G = (11 000 • 2,4 + 23260 • 8,7) / 34260 = 6,8 г/кг

После построения I-d диаграммы полученные данные сведены в табл.2
табл.2
воздух обозн. t, оС I, кДж/кг ТПГ наружный НТ 30,5 64,5 смесь СТ 28,2 59 камера орошения ОТ 14,8 39,5 приточный ПТ 18 43 внутренний ВТ 24 52,5 удаляемый В`Т 27 55,8 ХПГ наружный НХ -6 -2,5 смесь СХ 11 25,8 первый подогреватель КХ 16,3 31 камера орошения ОХ 11 31 приточный ПХ 14 33,8 внутренний ВХ 20 42 удаляемый В`Т 23 45

4. Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования

Подбор оборудования выполнен на основании [2].

К установке принимаем центральный кондиционер КТЦЗ-31,5 с номинальной производительностью L=31 500 м3/ч.



4.1. Расчет фильтра.

Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха, выбираем рулонный фильтр, расположенный за смесительной секцией.

Максимальная концентрация пыли в рабочей зоне общественных зданий zwz = 0,5 мг/м3 Содержание пыли в наружном воздухе непромышленного города zext = 0,6 мг/м3 Степень очистки приточного воздуха тр= 100% • (zext - zwz) / zext = 100 • (0,6- 0,5)/0,6 = 17% класс фильтра - III (предел эффективности 60%)

Фильтр подобран по табл. 4.2 [2]:
тип фильтра: волокнистый, замасляный ячейковый ФяУБ фильтрующий материал - ФСВУ
номинальная воздушная нагрузка на входное сечение q = 7000 м3/(ч•м2) площадь ячейки fя = 0,22 м2
начальное сопротивление Pф.н =40 Па конечное сопротивление Pф.к = 150 Па удельная пылемкость П = 570 г/м2 способ регенерации - замена фильтрующего материала.
Требуемая площадь фильтрации:
Fфтр = L / q = 28550/7000=4,01 м2, Необходимое количество ячеек:
nя = Fфтр / fя = 4,01 / 0,22 = 18,23 к установке принимаем 18 ячеек Действительная степень очистки по номограмме 4.4 [2] 1-Е = 18% => д=82% д > тр Количество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа.
mуд = L • zext • n / Fф = 28550 • 0,6•10-3 • 0,82 / 4,01 = 3,4 г/м2ч Периодичность замены фильтрующей поверхности:
рег = П / mуд=570 / 3,4 = 167 ч = 7 сут.



4.2. Камера орошения.

К установке принимается форсуночная камера орошения ОКФ-3 03.01304 исп.1
всего форсунок 63 шт., всего стояков - 7 шт.

4.2.1. ХПГ
процесс обработки воздуха - адиабатный

Коэффициент адиабатной эффективности:
ЕА = = =0,96
где tвк - температура воздуха конечная (после камеры орошения) tвк =11 оС tвн - температура воздуха начальная (до камеры орошения) tвк =16,3 оС tмвн - температура по мокрому термометру tмвн =10,8 оС

Коэффициент орошения =2,0 - по графику на рис. 15.27 [2].
Расход воды на орошение:
Gж =  • G = 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с Давление воды перед форсункой:
pж = 80 кПа - по графику на рис. 15.32 [2].

4.2.2. ТПГ
процесс обработки воздуха - политропный - охлаждение и осушение.

Коэффициент адиабатной эффективности:
ЕА = = =0,38
где Iвк - энтальпия воздуха конечная (после камеры орошения) Iвк =39,5 кДж/кг tвн - энтальпия воздуха начальная (до камеры орошения) Iвк =59 кДж/кг Iпрв - предельная энтальпия для данного процесса Iпрв =38,5 кДж/кг Iпрвн - предельная энтальпия для начального состояния Iпрвн =90 кДж/кг

Коэффициент орошения =0,7 - по графику на рис. 15.27 [2].
Коэффициент политропной эффективности ЕП = 0,25 - по номограмме на рис. 15.27 [2].
Расход воды на орошение:
Gж =  • G = 0,7 • 34260 = 23980 кг/с Относительная разность температур воздуха:
 = b • c •  • (1/ЕП - 1/ЕА) = 0,33 • 4,19 • 0,7 • (1/0,25 - 1/0,38) = 1,32 оС где b - коэффициент аппроксимации b=0,33 (кг•оС)/кДж;
сж - удельная теплоемкость воды с=4,19 кДж/(кг•оС) Температура воды начальная:
tжн = = = 6 оС
где tпрв - предельная температура для данного процесса tпрв =13,8 оС Температура воды конечная:
tжн = = = 11,6 оС
Давление воды перед форсункой:
pж = 30 кПа - по графику на рис. 15.34 [2].


4.3. Воздухонагреватели.

Первый воздухонагреватель подбирается для ХПГ, второй - для ТПГ.

К установке принимается воздухонагреватели 03.10114 площадь фасадного сечения Fф = 3,31 м2.

Относительный перепад температур:
В1 = (tвн - tвк) / (tвн - tжн) = (11-16,3) / (11-95) = 0,06- для 1-го подогревателя где tжн - начальная температура теплоносителя tжн =95 оС tвн , tвк - начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха В2 = (14,8-18) / (14,8-95) = 0,04- для 2-го подогревателя

Относительный расход воздуха:
G` = G / Gном = 34260 / 37800 = 0,9 где Gном - номинальный расход воздуха для данного кондиционера

По табл.15.18 [2] принимаем тип и схему обвязки базовых теплообменников:
6, параллельно.

По номограмме рис.15.41а [2] определяем:
Ж1 = 0,75 при количестве рядов n=1. - для 1-го подогревателя Ж1 = 0,8 при количестве рядов n=1. - для 2-го подогревателя Б = 0,623 - коэф. гидравлического сопротивления нагревателя.

Расход теплоносителя
GЖ1 = G•св•В1/сж•Ж1 = 34260 • 1,005 •0,06 / 4,19 •0,75 = 687 кг/ч- для 1-го подогревателя GЖ2 = 34260 • 1,005 •0,04 / 4,19 •0,8 = 411 кг/ч- для 2-го подогревателя

Конечная температура теплоносителя:
tжк1 = tжн + Ж1 • (tвн - tжн) = 95 + 0,75 (11 - 95) = 32 оС tжк2 = 95 + 0,8 (14,8 - 95) = 31 оС

Массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки:
V) = G / 3600 • Fф = 34260 / 3600 • 3,31 = 2,9 кг/(м2с)

Потери давления по воздуху:
PВ = 25 Па - по номограмме рис. 15.43 [2].

Потери давления по воде:
PЖ1 = Б • (В1 / Ж1)2 • G`2 •98,1 = 0,623 • (0,06 / 0,75)2 • 0,92 • 98,1 = 0,32 кПа.
PЖ2 = 0,623 • (0,04 / 0,75)2 • 0,92 • 98,1 = 0,14 кПа.


4.4. Холодильные установки.

Холодопроизводительность установки в рабочем режиме:
Qхр = Ах • G • (Iн - Iк) / 3600 = 1,2 • 34260 • (59-39,5) / 3600 = 213 кВт где: Ах - коэффициент запаса, учитывающий потери холода на тракте хладагента, холодоносителя и вследствие нагревании воды в насосах, Ах = 1,12 ÷ 1,15;
Iн , Iк - энтальпия воздуха на входе в камеру орошения и выходе из неё.

Температура кипения хладагента:
tих = (tжк + tжн)/2-(4÷6) = (6+11,6) / 2 - 5 = 3,3 °С температура конденсации хладагента:
tконд = tк.к + (3÷4) = 24 + 4 = 28 °С температура переохлаждения холодильного агента
tп.х = tк.н + (1÷2) = 20 + 2 = 22 °С где: tк.н - температура охлаждающей воды перед конденсатором, ориентировочно принимаемая tк.н = 20°С;
tк.к - температура воды на выходе из конденсатора, принимаемая на 3÷4°С больше tк.н ,°С.

Температуру кипения хладагента в испарителе следует принимать не ниже 2°С, причем температура воды, выходящей из испарителя, не должна быть ниже 6 °С.

Объемная холодопроизводительность при рабочих условиях:
qvр =(iих - iпх) / Vих = (574,6-420,6)/0,053 = 2905 кДж/м3 где: iи.х - энтальпия паровой фазы хладагента при tи.х , кДж/кг;
iп.х - энтальпия жидкой фазы хладагента при tп.х , кДж/кг;
vи.х - удельный объем паров хладагента при tи.х , кг/м3.

Холодопроизводительность холодильной машины в стандартном режиме
(tн.х =5°C, tконд=35°С, tп.х =30°С):
= = 190 кВт
где: λс - коэффициенты подачи компрессора при стандартном режиме λс=0,76 λр - коэффициенты подачи компрессора при рабочем режиме по табл. 4.6 [3].
qvc - объемная холодопроизводительность при стандартном режиме, qvc=2630 кДж/м3.

К установке принимаются холодильные машины ХМ-ФУ40/1РЭ холодопроизводительностью 94,7 кВт, в количестве 2 шт.




4.5. Вентиляторные агрегаты.
Аэродинамическое сопротивление:
Р = Рмаг + Рк + Рф + Рко +2 • Рвн = 100 + 50 + 150 + 50 + 2• 25 = 400 Па где Рмаг -сопротивление магистрального воздуховода принимаем 100 Па Рк - сопротивление приемного клапана принимаем 50 Па Рф - сопротивление с фильтра Рф =150 Па Рко - сопротивление камеры орошения принимаем 50 Па Рвн - сопротивление воздухонагревателя Рвн = 25 Па

Принимаем вентилятор ВЦ4-75 № 10 Е10.095-1 ГОСТ 5976-90 частота n=720 об/мин;
КПД =0,7;
Потребляемая мощность N = 5,5 кВт D = 0,95 Dном
Двигатель 4А132М8; m=438 кг




















Литература

1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: ГУП ЦПП, 2001. 74с.
2. Справочник проектировщика. Под ред. Павлова Н.Н. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат. 1985.
3. Иванов Ю.А., Комаров Е.А., Макаров С.П. Методические указания по выполнению курсовой работы "Проектирование кондиционирования воздуха и холодоснабжение". Свердловск: УПИ, 1984. 32 с.




Министерство образования РФ
УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ кафедра "Теплогазоснабжение и вентиляция"









КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ

КУРСОВАЯ РАБОТА

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА





преподаватель: Н.П.
студент: С.Ю.
1851929
группа: ТГВ-6 (Екатеринбург)






Екатеринбург
2004



12

Похожие:

Содержание Исходные данные. 2 iconЗадачи Исходные данные
Исходные данные подаются в виде дампа памяти машины, в котором создано необходимое для задачи количество деревьев
Содержание Исходные данные. 2 iconСодержание: исходные данные 2
Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19
Содержание Исходные данные. 2 iconСодержание: исходные данные 2
Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19
Содержание Исходные данные. 2 iconИсходные данные

Содержание Исходные данные. 2 iconАрхитектурное проектирование
Исходные данные
Содержание Исходные данные. 2 iconБизнес-планирование Горбунов Владимир Леонидович Содержание ++++++++++
Охватывают весь список постоянных затрат, то все неохваченные этой формой затраты могут быть отнесены к статье "другие расходы"....
Содержание Исходные данные. 2 iconВопросы по курсу "Технология машиностроения"
Исходные данные для проектирования технологического процесса. Этапы технологической подготовки. Технологическая документация
Содержание Исходные данные. 2 iconИсходные данные
Забота бухгалтера рассчитаться с избранными для этой цели сотрудниками за оказанные услуги и начислить налоги с суммы их вознаграждения....
Содержание Исходные данные. 2 icon'Объявим константы и переменные доступные всем процедурам уровня модуля
Командная кнопка1 добавляется автоматически 'Считываем исходные данные с листа Excel For i = 0 To N
Содержание Исходные данные. 2 iconКонтрольная работа Исходные данные
Временные ряды финансовых (социально-экономических) показателей функционирования деятельности организаций (субъектов экономической...
Разместите кнопку на своём сайте:
txt.rushkolnik.ru



База данных защищена авторским правом ©txt.rushkolnik.ru 2012
обратиться к администрации
txt.rushkolnik.ru
Главная страница